Brak alkaliów w regenerowanym GR-S

Brak alkaliów w regenerowanym GR-S :z opon powoduje, że jego wulkanizacja przebiega znacznie wolniej niż wulkanizacja regeneratu kauczuku naturalnego. Twiss, Arnphlett oraz Hughes opisali jedną z metod otrzymywania tworzywa w postaci arkuszy z wulkanizowanego GR-S. GR-S poddawano najpierw rozdrabnianiu na małe kawałeczki, które następnie poddawano intensywnej przeróbce mechanicznej na walcach w temperaturze między 60 a 120oC; podczas przerobu dodawano takie zmiękczacze, jak terpentyna, smoła drzewna lub żywice kumaronowe w ilości do 10%. Regenerowany tą metodą GR-S z opon, powtórnie użyty do produkcji, opon, wykazywał własności gorsze jedynie w stosunku do świeżo otrzymanego GR-S. Stwierdzono, że zużywalność tych dwóch gatunków materiałów była we wzajemnym stosunku jak 75 : 100. Continue reading „Brak alkaliów w regenerowanym GR-S”

Wlasnosci fizyczne regeneratu GR-8

Własności fizyczne regeneratu GR-8 nie różnią się zbytnio od własności fizycznych regeneratu kauczuku naturalnego. Odznacza się on mniejszą przyczepnością i mniejszą sprężystością, jednak można go rozcieńczać w podobny sposób; wytłaczanie przebiega znacznie łatwiej. Użycie regeneratu GR-S zamiast regeneratu kauczuku naturalnego pozwala otrzymywać zarówno mieszanki twarde, jak i miękkie o dobrych własnościach. Interesujące i wartościowe badania nad regeneratami kauczuków syntetycznych przeprowadził Busenberg. Podane przez niego cyfry ilustrują wpływ regeneratu GR-S na własności wielu nowych mieszanek GR-S. Continue reading „Wlasnosci fizyczne regeneratu GR-8”

Zmiana polozenia punktu pracy wywolana wahaniami wysokosci statycznej podnoszenia

Zachowując jednakową podziałkę dla wysokości podnoszenia i wysokości oporów jakie pompa musi przezwyciężyć, wykreślamy krzywe . Punkt przecięcia się tych dwu krzywych stanowi punkt pracy, określony natężeniem przepływu na jakie pompa wirowa samoczynnie się nastawi. Jeżeli opory w rurociągu wzrosną (np. wskutek przymknięcia zaworu, charakterystyka przewodu przetnie charakterystykę pompy w punkcie , wysokość tłoczenia zwiększy się do wartości , a wydajność pompy zmaleje : b. Zmiana położenia punktu pracy wywołana wahaniami wysokości statycznej podnoszenia Niejednokrotnie w praktyce zdarza się, iż w czasie pracy statyczna wysokość podnoszenia wzrasta od pewnej dolnej wartości do wartości górnej. Continue reading „Zmiana polozenia punktu pracy wywolana wahaniami wysokosci statycznej podnoszenia”

Charakterystyka przewodu i punkt pracy pompy

Charakterystyka przewodu i punkt pracy pompy Pompa wirowa podnosząca ciecz na pewną wysokość za pośrednictwem przewodu zamkniętego musi pokonać oprócz statycznej wysokości podnoszenia; również i opory ruchu wzrastające proporcjonalnie do kwadratu natężenia przepływu. Krzywa przedstawiająca zależność wysokości strat energetycznych (hydraulicznych) w przewodzie od natężenia przepływu nazywa się charakterystyką przewodu. Jest to wznosząca się ku górze parabola, której wierzchołek znajduje się na osi . Jak wiemy z poprzednich rozważań, pompy wirowe odznaczają się zdolnością do samoczynnego nastawiania przepływu w zależności od oporu, jaki pompa musi pokonać. Ta cenna właściwość odzwierciedla się w przebiegu charakterystyki pompy H = f (Q). Continue reading „Charakterystyka przewodu i punkt pracy pompy”

Wykresy zasiegu stosowalnosci pomp

Dla tych trzech szybkości obrotu wykreślamy krzywe sprawności. Zakładamy, iż sprawność pompy nie może spaść poniżej pewnej granicy. Przecinamy krzywe prostymi i rzutujemy punkty przecięcia się tych prostych z krzywymi sprawności na odpowiednie charakterystyki przepływu. Otrzymane w ten sposób pole, ograniczone skrajnymi charakterystykami przepływu i krzywymi przedstawia pole zasięgu stosowalności lub krótko pole stosowalności pompy. W ogromnej większości wypadków pompy wirowe są napędzane za pomocą silników elektrycznych prądu trójfazowego, pracujących przy znormalizowanych szybkościach obrotów. Continue reading „Wykresy zasiegu stosowalnosci pomp”

Regulacja dlawieniowa

Regulacja dławieniowa Regulacja dławieniowa, stanowiąca najprostszy, lecz jednocześnie najmniej ekonomiczny sposób regulacji, polega na przymykaniu zaworu tłocznego. Dławienie zaworem ssawnym powoduje niebezpieczeństwo powstawania kawitacji i dlatego też nie powinno być stosowane. Niebezpieczeństwo powstania kawitacji lub zassania powietrza przez pompę zachodzi również przy zmianie natężenia dopływu do zbiornika dolnego; wydajność pompy regulujemy wówczas zaworem tłocznym, zwracając uwagę na wlot rury ssawnej, który powinien znajdować się poniżej zwierciadła wody w zbiorniku dolnym. Przemiany energetyczne, zachodzące przy regulacji dławieniowej w pompie. Krzywa jest charakterystyką przepływu pompy, a krzywa – charakterystyką rurociągu. Continue reading „Regulacja dlawieniowa”

Nadzór nad kotlami kolejowymi wykonuja upowaznieni inzynierowie

Nadzór nad kotłami kolejowymi wykonują upoważnieni inżynierowie z ramienia okręgowego inspektoratu dozoru technicznego w DOKP. Kotły czynne podlegają okresowym rewizjom zewnętrznym, wewnętrznym i próbom wodnym. Okresowe rewizje odbywają się bez względu na stan kotła. Silnikami parowymi są maszyny parowe tłokowe, których działanie jest oparte na rozprężaniu się pary; tłoki wykonują w cylindrach ruch prostoliniowy, tam i z powrotem, zamieniony na. ruch obrotowy przez korbowód i korbę. Continue reading „Nadzór nad kotlami kolejowymi wykonuja upowaznieni inzynierowie”

Gdy pompa nie jest napelniona ciecza

Gdy pompa nie jest napełniona cieczą, wówczas przy ruchu tłoka początkowo wypompowuje się powietrze z rurociągu ssawnego i cylindra, z chwilą zaś wypełnienia cieczą wnętrza cylindra pompa przestaje działać jako pompa powietrzna i rozpoczyna się właściwe pompowanie cieczy. Wysokość tłoczenia , pomp jest w zasadzie większa od wysokości ssania , a więc w pompach jednostronnego działania naciski tłoków. i praca pompowania dla skoków ssania i tłoczenia różnią się znacznie. W celu otrzymania równomiernego biegu pompy należy stosować duże i ciężkie koła zamachowe. Również wydajność tych pomp jest nierównomierna, gdyż dostarczają one ciecz tylko podczas skoku tłoczenia i dla wyrównania wypływu strumienia wody wymagają dużych powietrzników. Continue reading „Gdy pompa nie jest napelniona ciecza”

ZAGADNIENIA BEZPIECZENSTWA PODCZAS WYKONYWANIA ELEMENTÓW I KONSTRUKCJI SPREZONYCH

ZAGADNIENIA BEZPIECZEŃSTWA PODCZAS WYKONYWANIA ELEMENTÓW I KONSTRUKCJI SPRĘŻONYCH . 1. ZAKRES NARAŻEŃ Główne zagrożenie zdrowia, a nawet życia robotników, wykonujących prace sprężania obiektów kablo i strunobetonowych, jest związane z koniecznością przebywania obsługi w pobliżu urządzeń i materiałów sprężających w czasie naciągu i kotwienia zbrojenia sprężającego jak również w czasie wprowadzania mieszanki betonowej do form i w czasie jej zagęszczania wibratorami. Przyczyną nieszczęśliwego wypadku mogą być wady materiałowe cięgien sprężających, jak np. nierównomierna wytrzymałość stali sprężającej, uszkodzenia stali przez nacięcia, przegięcia pod zbyt ostrym kątem oraz korozja zasadowa lub kwasowa. Continue reading „ZAGADNIENIA BEZPIECZENSTWA PODCZAS WYKONYWANIA ELEMENTÓW I KONSTRUKCJI SPREZONYCH”

WARUNKI BEZPIECZENSTWA PRACY PRZY OBSLUDZE TORÓW NACIAGOWYCH

WARUNKI BEZPIECZEŃSTWA PRACY PRZY OBSŁUDZE TORÓW NACIĄGOWYCH . Tor naciągowy, rozpatrywany, jako urządzenie do sprężania elementów, składa się z następujących zespołów urządzenia naciągowego, konstrukcji oporowej (podłużnej i poprzecznej) i uchwytów (zakotwienia) cięgien sprężających. W celu bezpiecznego użytkowania urządzenia naciągowego należy przy instalowaniu, kontrola, obciążeniach próbnych i eksploatacji produkcyjnej toru stosować wytyczne podane w instrukcji dotyczącej pras naciągowych. Konstrukcje oporowe powinno się kontrolować przez analizę projektu oraz przez obciążenie próbne wyższe, o co najmniej 10% od przewidywanych maksymalnych obciążeń roboczych. Obciążenia próbne należy wykonać kilkakrotnie (5 – 10 razy), obserwując jednocześnie za pomocą czujników warsztatowych i niwelatora powstające odkształcenia. Continue reading „WARUNKI BEZPIECZENSTWA PRACY PRZY OBSLUDZE TORÓW NACIAGOWYCH”